工程概略
寶鋼燒結廠鋼煙囪[1](圖1)是中國自行規劃、制造與設備的*座塔架式雙筒鋼煙囪，建設于1984年。煙囪高度為200 ITl，由兩座煙囪，外圍一座塔架組成，布局用鋼量為2 530 t，雙煙筒筒身內徑都為6 m，筒體鋼板自上而下厚度為8～20 mm。典型的新式自立式煙囪項目在中國有金陵電廠二期煙囪【23及國電博興電廠煙囪[3]。金陵電廠二期鋼煙囪項目(圖2a)為*座新式雙管自立式鋼煙囪，布局簡體高240 m，筒體直徑為7．3 1TI，每段筒體由環梁銜接。國電博興電廠工程(圖2b)坐落山東省濱洲市博興縣純化鄉，煙囪高度240 m，鋼內筒出口直徑8．0 m。此類布局由簡體與桿件組成空問布局，使排煙筒作為布局構件的一部分，然后降低了工程造價。
2新式自立式煙囪與塔架式鋼煙囪比照
2．I比照計劃
對兩種布局進行剖析比照時，需別離核算金陵自立式煙囪和與金陵煙囪高度持平的塔架式煙囪。因而先新建一雙筒塔架煙囪模型。其煙囪簡體與金陵煙囪項目[23的筒體一樣。即簡體高度都為240 m，直徑都為7．3ITI，兩筒圓心距離為13．2m，筒體間都由c型環梁銜接，作為部分加強構件。筒體與塔柱經過筒體支桿銜接。兩布局模型的詳細尺度如表1所示。
在此對兩種煙囪體系給予一樣的荷載取值條件進行剖析核算，并對兩布局同類型桿件取一樣的極限應力比(0．95)及其答應長細比(150)，經過SAP2000軟件的主動優選截面功用，得到兩布局的詳細規劃成果(表I)。
2．2布局施加荷載．
此處剖析其布局的受力體系，因而只思考其決定性荷載，即自重荷載、風荷載、地震效果、溫度荷． 載，并在布局核算中思考P一△效應。
2?2?I 風荷載
圖2典型的新式自立式煙囪風荷載通常是此類超高型布局的操控荷載。計都由c型環梁銜接，作為部分加強構件。筒體與塔算風荷載時，依照規范n“3中以下辦法核算：1)別離核算塔架和排煙筒的風荷載；2)風荷載核算時首要思考Wl(0。風)、W2(90。風)、W3(135。風)三種工況(見表l中的圖)。筒體不一樣工況下體型系數依據文獻[1―2]的風洞試驗成果和規范歸納思考斷定，詳細取值見表1。
3)設根本風壓為0．5 kN／m2，地上粗糙度為B類。核算煙囪簡體風荷載時，除了思考順風向荷載外，還需要思考橫風向風振H“j。
2．2．2地震效果
用反響譜法進行地震效果剖析。取特征周期Tg=O．40 s，地震影響系數zui大值口。。=o．16，布局阻尼比；一0．02。剖析時除別離思考兩個方向的水平效果外，依據挺拔布局的特色，還需要剖析豎向地震效果。
2．2．3溫度效果
鋼內筒溫度效果首要是思考煙氣靜壓和煙氣溫差。剖析時別離核算作業機組正常運轉與非正常運轉兩種狀況。假定模型都沒有加熱設備(GGH)，體系正常作業狀況下進入煙囪的煙氣溫度為40℃左右，體系非正常作業時的煙囪極限zui高溫度為130℃左右。溫度詳細核算進程參閱DL 5000―1994{火力發電廠規劃技術規程》[7]。
2．2．4荷載組合
在剖析核算進程中，思考以下荷載組合。煙囪正常運轉：
1)1．OS僦- -1．4S眥 S丁x；
2)1．2S&-t-1。4S q-SrK；
3)1．35SGK 0．28S-t-SrK；
4)1．OSGK q-1．3S脒-"F 0．28SwK S丁x；
5)1．2S側 1．35脒 0．28SwK SrK
煙囪非正常運轉：
6)1．OSGK 1．4S訊， 0．28SwK；
7)1．2S漲- -1．4STx， 0．28SwK；
8)1．35S毹 SⅨ， 0．28Sw,r
荷載組合中，S儺為恒荷載規范值效應；SWK為風效果規范值效應；S似為正常運轉時溫度荷載規范值效應；S丁x，為非正常運轉時溫度荷載規范值效應；S脒為地震效果規范值效應。3模型核算成果剖析
3．1模態剖析比照
依據模態剖析(圖3)可知：塔架式煙囪布局自振周期為橫向T1=2．10 s，縱向Tz=2．00 S，根本周期適中，闡明布局橫向剛度比照合理。n／T，=0．952，布局縱橫兩向周期比照挨近，闡明布局兩方向剛度均勻。新式自立式煙囪布局自振周期橫向為
3．2模型位移比照
在風荷載規范值效果下，布局的zui大位移都滿意GB 50051―20026煙囪規劃規范》[61中對水平位移的限值△“。√H<1／100。自立式煙囪在Wl下的位移與塔架式煙囪不同不大；而在W2、W3下的位移遠大于塔架式煙囪，闡明自立式在y方向剛度遠小于塔架式。依據每段相對位移(表2)及其多階振型體現可知：兩布局在立面都有剛度驟變點。
